确定目标是置顶工作方案的重要环节。在公司计划开展某项工作的时候，我们需要为领导提供多种工作方案。那么方案应该怎么制定才合适呢？下面是小编精心整理的方案策划范文，欢迎阅读与收藏。
脚手架计算书详解 门式脚手架搭设方案下载篇一
门型脚手架检查评分表
表3.0.4.3注：1．每项最多扣减分数不大于该项应得分数。
2．保证项目有一项不得分或保证项目小计得分不足40分的，检查评分表计零分。
门型脚手架也称门式钢管脚手架，门型架使用首先组成基本单元，其主要部件包括门型框架、交叉支撑和水平梁架等，门架立杆的竖直方向采用连接棒和锁臂接高纵向使用交叉支撑连接门架立杆，在架顶水平面使用挂扣式脚手板或水平梁架。这些基本组合单元相互连接，逐层叠高，左右伸展，再设置水平加固件、剪刀撑及连墙杆等，便构成整体门型脚手架。
（一）施工方案
1． 门架的选型应根据建筑物的形状、高度和作业条件确定，并绘制搭设构造及节点详图。
2． 脚手架搭设高度一般限定在45m以下。高度在20m以下，可同时四层作业；高度在35m以下可同时三层作业；高度在45m以下可同时两层作业。当降低施工荷载
并缩小连墙杆的间距手，脚手架搭设高度可增至到60m。
3． 当脚手架搭设高度超过60m时，应进行计算，采用分段搭设方法进行。其设计计算应按上级技术部门或总工审批。
（二）架体基础
1． 立杆基础应平整夯实。
（1）搭设高25m以下时，原土夯实，其上垫5cm厚木板。
（2）搭设高度在25~45m时，原土夯实，其上铺15cm厚道渣夯实，再铺木板或槽钢。
（3）搭设高度超过45m时，应对基础进行设计计算确定。
2． 底步门架下端纵横设置扫地杆，用于调整和减少门架的不均匀沉降。
（三）架体稳定
1． 门架的内外侧均应设叉支撑，其尺寸应与门架间距相匹配，并与门架立杆锁牢。
（1）连墙杆的设置：架高45m以下时，垂直≤6m，每两层设一处，水平≤8m；架高45~60m，垂直≤4m（每层设一处），水平≤6m，并应符合规范规定。
（2）水平架的设置要求：架高45m以下时，每两步门架设置一道；架高45~60m时，水平架应每步门架设置一道。（当采用挂扣式脚手板时，可不设置水手架）。
2． 连墙件的设置应按规定间距随脚手架搭设同步进行不得漏设。连墙杆应采用刚性作法，其承载力不小于10kn，靠近门架横梁设置。脚手架转角处及一定型或非闭合的脚手架两端应增设连墙件。
3． 剪刀撑设置要求：
（1）脚手架高超过20m，应在脚手架外侧每隔4步设置一道，并形成水平闭合圈。剪刀撑沿脚手架高度与脚手架同步搭设。
（2）剪刀撑宽度为4~8m，与地面夹角45°~60°。
（3）剪刀撑接长采用搭接，搭接长度应≥50cm，用两个扣件扣牢。
4． 脚手架搭设应与主体高度相适应，一次搭设高度不应超过最上层连墙点二步以上（或自由高度≤4m）。脚手架随搭设随校正垂直度，沿墙面纵向垂直偏差应
≤h/600及50mm（h为脚手架高度）。应该严格控制首层门架的垂直度和水平度，使门架立杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。安装门架时，上下门架立杆对齐，对中偏差不应大于3mm。
（四）杆件、锁件
1． 不同产品的门架与零配件不得混合使用。上下门架的组装必须设置连接棒及锁臂。加固件、剪刀撑及连墙件的安装必须与脚手架同步进行。
2． 门型架内外侧均应设置交叉支撑，并与站架立杆上的锁销锁牢，由于施工要求需要拆除内侧交叉支撑以保证架体稳定。
门架安装应自一端向另一端延伸，不得相间进行，搭完一部架后，应检查调整水平度及垂直度。各部件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。
（五）脚手板
1． 作业层应连续满铺挂扣式脚手板，脚手板搭钩应与门架横梁扣紧，用滑动挡板锁牢。
2． 当采用其他一般脚手板时，应将脚手板与门架横杆有铅丝绑牢。严禁出现探头板。并沿脚手架高度每步设置一道水平加固或设置水平架。加强脚手架的稳定。
（六）交底与验收
1． 脚手架搭设前，施工负责人应按照施工方案的要求，结合施工现场作业条件和队伍情况，做详细交底，并确定指挥人员。
2． 脚手架搭设完毕，应由施工负责人组织有关人员参加，按照施工方案和规范要求进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。
3． 对脚手架检查验收应按规范规定进行，凡不符合规定的应立即整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录，并由检测人员签字。
（七）架体防护
1． 作业层外侧应按临边防护要求，设置两道防护栏杆和挡脚板，防止作业 人员坠落和脚手板的物料滚落。
2． 脚手架的外侧应按规定设置密目安全网。密目网必须使用合要求的系绳将网周边每隔45cm（每个环间隔）系牢在脚手杆上。
（八）材质
1． 门架及其配件的规格、质量应符合《门式钢管脚手架》jgj76的规定，并应有出厂合格证书及产品标志。
2． 门架平面外弯曲≤4mm、可轻微锈蚀、立杆中一中间距差±5mm，其他配件弯曲应≤3mm、无裂纹、可轻微锈蚀者为合格，或按规范规定标准检验。
3． 一般质量检查可不按同情况分为甲、乙、丙三类
甲类：有轻微变形、损伤、锈蚀，经简单处理后，重新油漆保养可继续使用。
乙类：有一定轻度损伤、变形和锈蚀，但经矫直、平整、更换部件、修复、除锈油漆等，可继续使用。
丙类：主要受力杆件变形较严重、锈蚀面积达50%以上、有片状剥落、不能修复和经性能试验不能满足要求的，应报废处理。
（九）荷载
1． 门型脚手架施工荷载：结构架3kn/m2，装饰架2kn/m2。施工中脚手架堆料数量和作业人员不应超过规定。
2． 避免集中堆料的较重设备，防止脚手架变形和脚手板断裂。
3． 脚手架上同时有两个以上作业层时，在一个架距内作业层的施工均布荷载总和不得超过5kn/m2。
（十）通道
1．禁止在脚手架外侧任意攀登，不但易发生人身事故，同时由于交叉支撑本身刚度差，产生变形后影响脚手架的正常使用。
2．门型架有钢制梯配件，专门为提供作业人员上下使用。，由钢梯梁、踏板、搭钩等组成。钢梯挂扣在相邻上下两步门架的横杆上，用防滑脱挡板与横杆锁扣牢固。
脚手架计算书详解 门式脚手架搭设方案下载篇二
门式脚手架计算书
1.计算说明 1.1概况：
工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m5层 工程内容：站台雨棚吊顶
1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。
2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力ngk1计算
门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182kn 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078kn 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129kn 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074kn 连接棒2个6*2*10-3=0.012kn
锁臂2副0.0085*2=0.017kn 合计0.492kn
每米高脚手架自重：ngk1=0.492/1.72=0.286kn 2.2 加固杆、附件产生的轴向力ngk2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.7
32钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18kn 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072kn
每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037kn 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005kn/m
加固杆、附件产生的轴向力ngk2=0.037+0.005=0.042kn/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 n标准=2*1*1.83=3.66kn
2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）
根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0ψ=1.0风荷载标准值
wk=0.7µz.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387kn/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 qk= wk*l=0.387*1.83=0.708kn/m
风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 mk=0.708*62/10=2.549kn.m
2.5 计算脚手架稳定性n≤nd，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。不组合风荷载时
n=1.2*（ngk1+ ngk2）h+1.4 n*8.8+1.4*3.66=8.59kn 组合风荷载时
n=1.2*（ngk1+ ngk2）h+0.85*1.4*（n标准+2 mk/b）
=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89kn 由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。
一榀门架的稳定承载力设计值nd，根据门架型号和尺寸，已知 门脚平架钢管￠48*3.5mm，a1=489mm2h0=1700mmi0=12.19*104mm4
门架加强杆钢管￠48*3.5mm，h1=1700mmi1=12.19*104mm4 门架加强杆换算截面惯性矩
i= i0+ i1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 门架加强杆换算截面回转半径
i=（i/a1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm 门架立杆长细比：根据h=8.8m查表知系数k=1.22 λ=k* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.294
标准
=1.2*（0.286+0.042）
一榀门架的稳定承载设计值
nd=φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944kn＞n=13.89kn 满足要求。3.底轮的固定
施工时，门式脚手架底轮用固定支架固定架空，使脚手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀门架的稳定承载，计算同上。
脚手架计算书详解 门式脚手架搭设方案下载篇三
门式脚手架的荷载计算
一、永久荷载（恒载）
作用于门式脚手架的恒载系指脚手架的结构自重及其附件重：
1．脚手架结构自重指组成门式脚手架的主要构件重，应包括门架、脚手板、水平架、交叉支撑、连接棒、锁臂等重量，其计算简图见图。
（1）各种门架型号及其配件的单件重量见表
（2）一个架距范围内，外脚手架结构自重计算方法如下。
注：脚手架结构自重产生的门柱轴心力标准值，如下；
（3）一个架距范围内，每米高的外脚手架结构自重宜采用上表。
2、脚手架附件重指加固件及防护用的物品重。加固件包括水平加固杆、剪刀撑及连接它们的扣件重；防护用物品包括（拦杆柱、扶手杆、挡脚板）或护栏网板重、安全网或纺织物、竹笆、苇席等重量。
（1）一个架距范围内，每米高脚手架加固件重宜按下式计算：
式中 l---脚手架架距
g---每米加固杆重量，可由表查得
a----剪刀撑斜杆与地面夹角；
0.0135、0.0145-----一个直角扣件、一个旋转扣件的重量
（2）敞开式脚手架，即仅采用栏杆柱、扶手杆或保护网板等防护物品时，一个架距范围内，每米高脚手架防护栏板重可取0.02kn/m
（3）当脚手架采用立网封闭时，一个架距范围内每米高网重可取0.02kn(0.02kn/m)
二、采用立网封闭的外脚手架，一个架距范围内，每米高脚手架附件自重如下表
二、可变荷载：
作用于门式脚手架活荷载系指施工荷载与风荷载。
（一）施工荷载
一个架距范围内每米高的脚手架附件自重
注：当附件设置和材料与表中所注不符时，应按实际情况计算。
外脚手架的施工均布荷载标准值宜根据脚手架用途按表采用。
（二）风荷载
1． 垂直作用于脚手架表面的风荷载标准按第4章式4-4计算，式中的风荷载体型系数宜按本条采用。
2． 门式脚手架的风荷载体型系数
（1）敞开式脚手架0、25；
（2）采用立网封闭脚手架0。4；
（3）采用其它材料封闭或半封闭的脚手架，三、荷载效应组合脚手架结构及构件计算应按表进行荷载效应组合。
荷载效应组合注：表中3.0kn系考虑脚手架施工荷载偏心产生的倾覆力及曲剪力的经验取值。
脚手架计算书详解 门式脚手架搭设方案下载篇四
一般常用的标准型门架的宽度为1.219m,高度有1.9m和1.7m.。门架的重量，当使用高强壁钢管时为13-16kg；使用普通钢管时为20-25kg。梯形框架可以承受较大的荷载，多用于模板支撑架，活动操作平台和砌筑里脚手架，架子的梯步可供操作人员上下平台之间，简易门架的宽度较窄，用于窄脚手板。还有一种调节架，用于调节作业层高度，以适应层高变化时的需要。
门架之间的连接，在垂直方向使用连接棒和锁臂，在脚手架纵向使用交叉支撑，在架顶水平面使用水平架或脚手板，交叉支撑和水平架的规格根据门架的间中距来选择，一般多采用
1.8m。
（2）底座和托座，底座有三种，可调底座可调高200-550mm,主要用于支模架以适应不同支模高度的需要，脱模时可方便地将架子降下来，用于外脚手架时，能适应不平的地面，可用其将各门架顶部调节到同一水平面上。简易底座只能起支承作用，无调高功能，使用它时要求地面平整。带脚轮底座多用于操作平台，以满足移动的需要。
托座有平板和u形两种，置于门架竖杆的上端，多带有丝杆以调节高度，用于支模架。
（3）其它部件
有脚手板、梯子、扣墙器、栏杆、连接棒、锁臂和脚手板托架等。
脚手板一般为钢脚手板，其两端带有挂扣，搁置在门架的横梁上并扣紧，在这种脚手架中，脚手板还是加强脚手架水平刚度的主要构件，脚手架就每隔3-5层设置一层脚手板。
梯子为设有踏步的斜梯，分别扣挂在上下两层门架的横梁上。扣墙器和扣墙管都是确保脚手架整体稳定的拉结件。扣墙器为花篮螺栓构造，一端带有扣件与门架竖管扣紧，另一端的螺杆锚入墙中，旋紧花篮螺栓，即可把扣墙器拉紧，扣墙管为管式构造，一端的扣环与门架拉紧，另一端为埋墙螺栓或夹墙螺栓，锚入或夹紧墙壁。
托架分定长臂和伸缩臂两种形式，可伸出宽度0.5-1.0m，以适应脚手架距墙面较近的需要。
脚手架计算书详解 门式脚手架搭设方案下载篇五
梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（jgj128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.2米，门架型号采用mf1219，钢材采用q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l =
1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm
钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离400mm。
梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。
梁顶托采用80×80mm方木。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、梁底方木的计算
方木按照简支梁计算。1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kn/m
(2)模板的自重线荷载(kn/m)：
q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kn/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.400=0.800kn/m
经计算得到，方木荷载计算值 q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kn/m
2.方木强度、挠度、抗剪计算
11.95kn/m
a
方木计算简图
0.000
1.791.79
经过计算得到从左到右各支座力分别为n1=1.792knn2=1.792kn
经过计算得到最大弯矩 m= 0.941kn.m经过计算得到最大支座 f= 1.792kn经过计算得到最大变形 v= 3.8mm
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
i = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.941×106/85333.3=11.02n/mm
2方木的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
t = 3q/2bh < [t]
截面抗剪强度计算值 t=3×1.792/(2×80×80)=0.420n/mm2截面抗剪强度设计值 [t]=1.30n/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算最大变形 v =3.8mm
方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kn/m。
托梁计算简图
0.51
50.447
经过计算得到最大弯矩 m= 0.620kn.m经过计算得到最大支座 f= 4.840kn经过计算得到最大变形 v= 2.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
i = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.620×106/85333.3=7.27n/mm
2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
t = 3q/2bh < [t]
截面抗剪强度计算值 t=3×3052/(2×80×80)=0.715n/mm2截面抗剪强度设计值 [t]=1.30n/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.4mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kn/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(mf1219)1榀0.224kn
交叉支撑2副2×0.400=0.080kn水平架2步1设0.165×1/2=0.083kn连接棒2个2×0.006=0.012kn锁臂2副2×0.009=0.017kn合计0.397kn
经计算得到，每米高脚手架自重合计 ngk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kn/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kn/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53
32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kn/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kn/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kn/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kn/m每米高的附件重量为0.020kn/m；每米高的栏杆重量为0.010kn/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 ngk2 = 0.123kn/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 ng = 0.326kn/m。托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.052kn，4.840kn
第2榀门架两端点力3.904kn，3.904kn第3榀门架两端点力4.840kn，3.052kn经计算得到，托梁传递荷载为 nq = 7.892kn。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式n = 1.2ngh + nq
其中 ng —— 每米高脚手架的静荷载标准值，ng = 0.326kn/m；nq —— 托梁传递荷载，nq = 7.892kn；h —— 脚手架的搭设高度，h = 4.2m。
经计算得到，n = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kn。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 n —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，n = 9.54kn；nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kn)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i
查表得到，k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm；i —— 门架立杆的换算截面惯性矩，i=13.32cm4；h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
i0 —— 门架立杆的截面惯性矩，i0=12.19cm4；a1 —— 门架立杆的净截面面积，a1=4.89cm2；h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
i1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，i1=1.42cm4；a —— 一榀门架立杆的毛截面积，a=2a1=9.78cm2；f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00n/mm2。经计算得到，nd= 77.478kn。
立杆的稳定性计算 n < nd,满足要求!
=0.386；
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